研制的單軸轉臺用于測試和檢驗光電跟蹤系統中瞄準線(xiàn)獨立性。根據提出的轉臺性能指標,從結構設計、元器件選型和控制模型等方面進(jìn)行了詳細分析和設計,給出了基于PMAC控制器和數字濾波的復合閉環(huán)伺服控制策略和實(shí)現方案。實(shí)驗測試結果顯示各項指標均達到并超出了提出的設計要求,所設計的轉臺能夠在實(shí)驗室條件下模擬被測對象在實(shí)際工作狀態(tài)的運動(dòng),為實(shí)際系統的研制和改進(jìn)提供了參考依據。
設計單軸轉臺的目的是檢測光電跟蹤系統中瞄準線(xiàn)的獨立性,它是光電跟蹤系統的重要功能,獨立于載體實(shí)時(shí)跟蹤目標物體,因此要盡量減少載體對其跟蹤性能的影響。該單軸轉臺系統可以完成位置、速度、加速度控制以及完成正弦曲線(xiàn)運動(dòng),可以在一維平面內模擬載體的運動(dòng),從而定量測試光電跟蹤系統瞄準線(xiàn)的獨立性。本文從機械結構、元件選型、控制方案及精度標定等方面介紹該系統的設計實(shí)現。
1、單軸轉臺機械結構設計
1.1單軸轉臺整體結構設計
單軸轉臺的技術(shù)指標要求。由于臺面直徑與承載要求都比較大,因此轉臺的外形采用了立式臺面結構,其主要優(yōu)點(diǎn)是:結構簡(jiǎn)單,抗扭剛度好,轉動(dòng)慣量小,負載能力大,便于安裝和拆卸測試對象。本轉臺由底座、回轉軸系、工作臺面、力矩電機、角度傳感器、導電滑環(huán)、測速電機等組成,如所示。
單軸轉臺技術(shù)指標
轉角范圍(°)0~360定位精度(mil)±0.06角速度(°)/s0.01~360臺面直徑(mm)Φ500大角速度(°)/s≥120大承載能力(kg)100大角加速度(°)/s2≥120臺面端跳動(dòng)(mm)0.03(Φ350)速度誤差(%)≤0.1傾角回轉誤差(')±3
直流力矩電機、位置反饋元件、導電滑環(huán)和測速電機都需要安裝到回轉軸系上,因此,合理安排元器件在軸長(cháng)度方向的布局是結構設計重點(diǎn)需要考慮的問(wèn)題。權衡縮短軸承跨距和器件配置兩項因素,此處采用兩段軸的設計。軸Ⅰ主要起支撐和驅動(dòng)作用,保證轉臺的傾角回轉精度,無(wú)刷電機的轉子與軸Ⅰ末端連接帶動(dòng)后者轉動(dòng)。軸Ⅱ設計成非主要受力件,掛接了角度傳感器、導電滑環(huán)與測速電機等器件。
1.2主要軸系元件的選型
1.2.1電機選型
電機選擇影響到轉臺能否實(shí)現更大加速度、更大速度、頻帶等指標,同時(shí)影響結構和尺寸。為了保證轉臺的高精度、快響應以及運動(dòng)平穩性,項目選用包頭永磁電機研究所生產(chǎn)的釹鐵硼無(wú)槽直流力矩電機。此款產(chǎn)品轉子采取無(wú)槽結構,能消除齒槽效應,減小力矩波動(dòng),有利于改善低速性能;同時(shí)電機線(xiàn)性度更好,電磁氣隙大,電樞電感小,電氣時(shí)間常數??;由于電機輸出力矩大,故過(guò)載能力好,響應快。
單軸轉臺結構
設備大負載100 kg,轉臺臺面質(zhì)量30 kg,系統折算到軸系上的轉動(dòng)慣量J=7.19 kg/m2,大轉動(dòng)加速度α=130°/s2=2.27 rad/s2,于是可計算出慣性力矩Mf=Jα=16.32 N·m。
另外考慮軸系存在干摩擦負載力矩Mc,取滾動(dòng)摩擦因數?=0.4 mm。則Mc=?G=0.000 4×130×9.8=0.51 N·m。得到總力矩M=Mc+Mf=16.8 N·m。
所選電機的連續堵轉力矩應該滿(mǎn)足Me≥2(0.8~1.1)×M。綜合考慮,選用力矩電機型號為250ZLW40,其主要技術(shù)參數為:額定轉速130 r/min,連續堵轉力矩55 N·m,峰值堵轉力矩140 N·m。
1.2.2角度傳感器選型
角度傳感器的特性是系統位置控制精度的影響因素之一。根據位置精度為12.96″的技術(shù)要求,系統選用雷尼紹公司的圓光柵,內含圓光柵尺RESM 20U S A 100(15 744線(xiàn)、系統精度±2.23″、分辨率82.3″)、讀數頭T2011-30A、細分盒Ti 0100 A 20A(100細分)。經(jīng)過(guò)100細分后測角元件的分辨率可達0.82″。
2、轉臺運動(dòng)控制
2.1總體控制原理
以DSP技術(shù)為核心構建數字伺服控制系統。DSP快速計算系統的控制規律,經(jīng)由高精度D/A輸出給驅動(dòng)器,從而實(shí)現對轉臺的實(shí)時(shí)控制。系統引入高精度圓光柵作為反饋元件,構成位置回路與速度回路的閉環(huán),使系統滿(mǎn)足各項動(dòng)態(tài)性能指標。在控制算法上采用了復合控制和高階輸入串聯(lián)校正,達到改善系統動(dòng)態(tài)特性的效果。單軸轉臺控制原理框如所示。
2.2控制策略
單軸轉臺控制策略中通常至少包含兩個(gè)回路:位置回路和速度回路。前者實(shí)現對目標指令的快速、準確跟蹤;后者比前者的響應更快,能快速克服外部干擾,保證系統響應的快速性。為了克服閉環(huán)調速在啟動(dòng)和堵轉時(shí)電流過(guò)大的問(wèn)題,系統必須能夠自動(dòng)限制電樞電流的大小,因此在系統內引入電流環(huán)。于是,轉臺控制策略便包括了速度環(huán)、位置環(huán)和電流環(huán),三環(huán)控制策略框如所示。
2.3 控制系統實(shí)現
單軸轉臺硬件組成如所示,用戶(hù)通過(guò)工業(yè)計算機的用戶(hù)界面對轉臺進(jìn)行控制。計算機執行用戶(hù)的操作,將運動(dòng)指令發(fā)送到PMAC運動(dòng)控制器。后者再根據指令和編碼器反饋進(jìn)行運算,完成位置環(huán)和速度環(huán)控制,所得到的速度指令信號被傳送至功放模塊,完成電流環(huán)控制。后面功放輸出模擬信號,以脈寬調制方式驅動(dòng)力矩電機運動(dòng)。
2.4 運動(dòng)控制模塊的選擇
數字控制方法選用了美國Delta tau公司的PMAC-MINI運動(dòng)控制卡,借助于Motorola的DSP56000數字信號處理器,PMAC具有55微秒/軸的高速伺服更新頻率。另外還具有速度和加速度前饋,可減少由于干摩擦而引起的跟蹤誤差。
功放模塊選擇了美國Copley公司的XTL-230-18數字伺服驅動(dòng)器,它具有高帶寬的嵌入式控制環(huán)路、四階陷波濾波器和高效率的動(dòng)態(tài)PWM。內部集成了高速電流內環(huán),電流控制采用非線(xiàn)性?xún)蓱B(tài)調制和線(xiàn)性PI控制技術(shù),系統電流內環(huán)相應頻帶達1 kHz。
3、上位機軟件設計
本系統上位機控制軟件基于美國NI公司的LabWindows/CVI虛擬儀器軟件開(kāi)發(fā)平臺,它以ANSI C為核心,將功能強大、使用靈活的C語(yǔ)言平臺與數據采集、分析和表達的測控專(zhuān)業(yè)工具結合起來(lái),在工業(yè)控制領(lǐng)域有著(zhù)廣泛的應用。上位機控制軟件與PMAC之間的信息流程如所示。為了滿(mǎn)足用戶(hù)數據采集的實(shí)時(shí)性要求,在LabWindows/CVI下實(shí)現了基于C語(yǔ)言的多線(xiàn)程機制,充分利用了CPU的空閑時(shí)間片,較大地提高了程序的運行效率與魯棒性。
4、轉臺標定
4.1、角位置定位精度標定
在轉臺平面旋轉中心處安裝23面棱體,將自準直儀安裝在良好的隔震地基上,使自準直儀的光軸垂直棱體面,如所示。啟動(dòng)轉臺,使其依次轉動(dòng)棱體面規定的角度(即360°/23),記下自準直儀讀數C1i(i=1,…,23)。轉臺回零,按照前面的操作過(guò)程,反向轉動(dòng)被測軸,記下準直儀的相應讀數C2i,后面使被測軸回到零位。其中更大肯定值即為角位置定位精度,給出了其中一次的測試數據。由可以看出,轉臺的角位置定位精度為7″。
4.2 傾角回轉精度
將電子水平儀分兩次互相垂直放置在臺面的某一位置上,如所示,調整臺體底座,旋轉工作臺一周,使橫向和豎向電子水平儀的讀數變化量盡量小。將初始0°時(shí)電子水平儀的讀數記為Wx0和Wy0,然后按順時(shí)針?lè )较蜷g隔10°旋轉一周,記下橫向坐標的電子水平儀的讀數Wxi和豎向坐標的電子水平儀的讀數Wyi,i=1,2,…,36。將數據經(jīng)過(guò)處理后得到如所示的測試數據,取大與小值即為傾角回轉誤差,得到的后面測試值為-1.8″~2.0″。
4.3端面跳動(dòng)度
將百分表固定在良好的隔震地基上,百分表表針抵到工作臺上臺面Φ350 mm外圓上,讓表針有0.5 mm~1 mm的壓下量。緩慢轉動(dòng)工作臺一周至兩周,記下轉動(dòng)過(guò)程中百分表的大和小讀數值Mimax和Mimin,并將其記錄到測試報告中。其中,測量次數i=1,2,…,5。測試數據見(jiàn),得到端面跳動(dòng)度為0.03 mm。
4.4速率精度測試
選擇6個(gè)測試段來(lái)檢測單軸轉臺速率位置速率精度:10°/s、50°/s、100°/s、200°/s、300°/s和360°/s。每個(gè)速率段測試完成后,由計算機顯示速率精度的計算結果,并保存圖片和文件。
采用定時(shí)測角方式,讓轉軸按給定速率運轉,待其穩定后,按一定時(shí)間間隔讀取被測軸位置系統數字顯示值,連續測量10次,得到θ1,θ2,…,θ10。
得到的數據代入速率精度Uω計算公式:
其中:θg為給定速率下被測軸在規定的采樣時(shí)間間隔內角位移增量名義值;為給定速率下被測軸在規定的采樣時(shí)間間隔內角位移增量實(shí)測值的平均值。
數據記錄表明,測試速度越大,速率精度越高,因此取指標要求低速度即轉臺速度10°/s下的速率精度作為測試結果,如所示。由測試數據計算可得速率精度。
5、結論
本文結合單軸轉臺精密測試的研制,從機械結構、元器件選型和控制方法方面進(jìn)行了設計分析和實(shí)驗驗證。實(shí)驗結果顯示轉臺響應快、帶載能力強、具有較高的定位精度和速度平穩性,表明了系統設計方案的實(shí)用性和有效性。
上一條: 雙軸轉臺制造精度為主要工作內容
下一條: 機械式雙軸轉臺的裝配
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